(4)开挖及支护。污水管下方同一洞室内土体采用微台阶法开挖,台阶长度2.0~3m,开挖循环进尺0.5m,采用格栅钢架、纵横临时Ⅰ25a钢支撑及双层网喷C20混凝土支护。开挖完成后立即采用喷射混凝土初喷5cm封闭开挖面,钢支撑架设后立即在钢支撑和钢管间打入楔块,喷射混凝土至设计厚度;及时施作横向Ⅰ25a钢支撑,初支封闭成环。为加固拱部土体,在拱部初支背后每米布置3根回填注浆管,压注1:3水泥砂浆。

　　结合部开挖通过污水管位置的管棚后,在1.5m范围内施工三榀变断面钢架,上挑至结合部的标准断面,继续向结合部端头施工。

　　(5)污水管处理。污水管改移前在渗漏管内套塑料软管正常通水,待污水管改移完成后,封堵车站南、北端改移后的污水管废弃井,截断水源;向污水管设引流管,排干污水管内积水,并向管内泵送高流动性砼,填充整个废弃污水管,在车站拱部形成Ф800的超前支护体。

　　(6)反挑处理。污水管处理后,结合部降低部位进行反挑施工。由结合部端头向风道方向反向施工超前小导管并注浆,按0.5m的间距拆除污水管下方临时支撑及网喷混凝土;按设计结合部断面尺寸以0.5m的循环进尺挖除侵入风道限界的土体及初期支护;反挑一榀立即施作一榀封闭拱部土体。

　　2.3 结合部二次衬砌施工技术

　　结合部断面结构形状瘦高,初期支护与临时支护共同受力,二次衬砌施工时对临时支撑体系进行了代换处理。为保护防水,二次衬砌钢筋主筋连接采用钢筋接驳器。监测结果显示地层及初期支护结构变形区域稳定后进行衬砌施工。

　　由于结合部污水管部位采用降低高度通过,二次衬砌施工前对该部位进行反挑。基于结合部瘦高结构中间临时支撑体系繁多的特点,二次衬砌采取上下分层、纵向分段的施工方案;纵向把29.183m长度分为三段;上下分为仰拱、下边墙第一层、下边墙第二层及中板、上边墙第一层、上边墙第二层、拱部。二次衬砌施工过程中支撑体系拆除遵循先代换后拆除的原则,确保原支护体系的稳定。

　　3 结合部瘦高形状结构施工分析

　　3.1 结合部施工过程监测分析

　　针对结合部特殊结构及周边环境,施工过程中对地表、拱顶、污水管、初期支护结构等进行了监测。监测数据统计见表1。

　　结合部稳定后中线对应地表沉降点平均值沉降值33.5mm,拱顶中部沉降平均值32.6mm。

　　监测统计数据显示地表沉降最大值50.5mm,位于开挖断面中线正上方对应地表位置;拱顶沉降最大值41.2mm。分析发现最大沉降断面F+55拱顶上部有一条降水联络管存在微小渗漏,导致地表及拱顶沉降过大,最大沉降速率达4.44mm/d,施工过程中采取拱背回填注浆,在各分区开挖洞室两侧底部加设锁脚锚杆,沉降速率明显减缓,拱背回填注浆效果显著,局部区域经过注浆后地表抬升10mm~30mm。CRD工法分区开挖,洞室水平收敛最大值仅7.4mm。

　　监测数据显示,结合部第一层开挖沉降量占总沉降值的3%左右,第二层开挖占总沉降量的40%左右,第三层开挖占总沉降量的30%左右,第四层开挖沉降占总量的15%左右。暗挖风道CRD工法施工,第二层及第三层开挖过程中沉降较大,地表沉降在断面开挖完后18d左右趋于稳定。结合部中线对应地表分层沉降历时曲线见图4。

　　结合部开挖沉降槽基本在结合部底部往两侧45°角扩散范围内,施工过程中须注意开挖对应宽度范围内管线及构筑物沉降。

　　3.2 结合部CRD工法开挖及过污水管特殊段处理的技术经济评价

　　结合部施工地面最大沉降控制在60mm内,路面未出现开裂;采取洞内注浆之后,地面下沉部位地层被抬升,最大抬升高度20mm左右;最后累计最大沉降基本控制在40mm内。地层内电缆、污水管、雨水管未出现断裂

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