针对沉降标准的制定,可以通过下面模型计算。模型见图4。

　　模型为连续钢混梁,其中L为结构跨度,Δ为差异沉降数值。为了计算容许的Δ数值,可以将连续梁看作简支梁,通过计算简支梁的下沉挠度推出Δ数值。根据有关规范,钢混梁的竖向挠度容许值为f=L/800,为了保证结构使用功能,按照容许数值概念,在制定Δ数值时可取Δ=2f/3,即Δ=2L/3×800。

　　法华寺人行天桥长30m,根据上式计算Δ容=25mm。

　　3 现场施工方法、监测数据及模型应用

　　3.1 车站拱部下穿Φ1980mm污水管

　　距污水管6m及过污水管10m的位置段,在Ⅰ、Ⅲ部洞室工作面砂层范围,全断面注浆加固地层;距污水管6m及过污水管10m的位置段以及管棚工作室,加密格栅间距为35cm;联结筋加密。

　　在污水管下方,主体结构施工区域内采用工作面全断面注浆加固地层,使污水管下方土体形成一注浆凝结体,承载管线,减小下沉。如图5所示。监测中在K6+118处布点,间距按照4m布设,当监测相邻两点的沉降数值超过21.5mm时,表明结构达到最大容许状态,现场需采取应急处理措施。

　　通过对该段的地表沉降观测,该处在中洞通过后最大沉降量为45.72mm,边洞开挖完成后为86.46mm,拱顶沉降39.45mm。通过实际监测表明,相邻点的最大差异沉降为21mm,因此污水管结构的使用功能完好,并没有出现管线渗漏水的情况。

　　采用上述方法在结构迅速通过管线时是比较安全的,但管线下部已产生了一定的张角,破坏了原有的防水功能,可能会出现渗水现象,长期作用也会对管线的使用功能产生一定影响。当降水井取消降水后,地下水位恢复,则管线可恢复原有的使用功能。

　　3.2西南风道下穿Φ1000mm自来水管线

　　风道穿越该管线时采用CRD方法施工,拱部采用双排小导管注浆加固地层。施工期间地面最大沉降55.8mm,现场在自来水管上也布设了沉降监测点,沉降变形值为1.25mm,下部悬空4.3m。根据模型推算,中部最大变形允许值为8.38mm,下部悬空长度11.6m,结合自来水管的结构,检算管壁的拉力,拉力小于允许值,因此结构是安全的。

　　管线下部的悬空部位现场用细砂回填,并注浆密实。

　　3.3区间隧道下穿法华寺过街天桥桩基

　　将区间断面划分为2个洞室,先施作左侧洞室,由于上台阶与下台阶相错3m,上台阶工作面已经封闭,为保证左侧洞室开挖后能封闭成环,在上台阶3m范围加设水平I20a工字钢支撑,同时加设竖向临时中隔壁格栅,补喷30cm厚混凝土。下部开挖时与中隔壁格栅相连,形成封闭结构。

　　开挖采用台阶法,每进尺50cm支立一榀格栅,加设水平钢支撑,台阶长度控制在2m左右,封闭成环后及时对初期支护背后进行注浆。开挖方法见图6。

　　过桩基7m后,恢复隧道正常开挖。通过实际监测,天桥中墩最终沉降达到22.94mm,现场在对托换桩柱进行监测的同时,也对两侧15m的边墩进行了沉降监测,监测结果为7.45mm。这表明隧道开挖也影响了边墩,中墩和边墩的差异沉降为15.49mm,小于Δ容=25mm,因此天桥使用功能正常。

　　由于两个边墩与人行踏板相连,沉降后有一个错台,因上铺毡垫,

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